Американский Научный Журнал ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ВЕРОЯТНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК НАПРЯЖЕННОСТЕЙ МАГНИТНОГО ПОЛЯ В ОКРУЖАЮЩЕМ ПРОСТРАНСТВЕ ЧЕТЫРЕХЖИЛЬНЫХ ТРЕХФАЗНЫХ КАБЕЛЕЙ ДЛЯ ОЦЕНКИ УСЛОВИЙ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ И СОВМЕСТИМОСТИ (53-59)

Показано использование плотности распределения и вероятностных характеристик суммарных значений напряженностей магнитного поля от токов промышленной частоты в трехфазных четырехжильных кабелях с расположением проводов по квадрату для определения допустимых расстояний до чувствительных к магнитным полям объектов с позиции обеспечения условий электромагнитной безопасности и совместимости. Скачать в формате PDF
American Scientific Journal № ( 42 ) / 2020 53

предложенного метода оценки явл яется
применимость положений теории пограничного
слоя для конкретных гидродинамических условий.
Ближайшей задачей авторы считают
рассмотрение применимости предлагаемого
подхода в условиях свободной конвекции
охлаждаемого вл ажного воздуха – часто
встречающе гося варианта тепло - и массообмена в
холодильной технике и системах
кондиционирования воздуха.

Библиография
1. Левин А.Б., Лопатников М.В., Хроменко
А.В. Оценка толщины подслоя объемной
конденсации внутри ламинарного пограничного
слоя при охлаждении влажного воздуха // American
Scientific Journal , № (38), Vol .1, 2020. P. 35 – 40.
2. Левин А.Б., Лопатников М.В., Хроменко
А.В. Оценка толщины подслоя объемной
конденсации внутри турбулентного пограничного
слоя при охлаждении влажного воздуха // American
Scientific Journal , № (39), Vol .2, 2020. P. 18 – 22.
3. Бурцев С.И., Цветков Ю.Н. Влажный
воздух. Состав и свойства: Учеб. Пособие. – СПб.:
СПбГАХПТ, 1998. – 146 с.
4. Амелин А.Г. Теоретические основы
образования тумана пр и конденсации пара. Изд.3 -е,
доп. и перераб., М.: «Хи мия», 1972, 304 с.
5. Semenov Y. P, Belekov V. A., Dmitroc V. A.,
Levin A.B. Experimental and analytical study of heat
and mass transfer by mixed convection from horizontal
cylinder to flow of humid air // 6th Int. Congr.of Ch.
Engineering, Ch. Equipment desi gn and automation,
ChISA, Praha, Czechoslovakia, August 21 – 25, 1978.
D1.4
6. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя.
Перевод с немецкого. – М.: Главная редакция
физико -математической литературы издательств а
«Наука», 1969. С.594, 655, 656.
7. Себиси Т., Брэдшоу П. Конвективный
теплообмен. Физические основы и математические
методы: Пер. с англ. – М.: Мир, 1987. – С.120, 122.
8. Лыков А.В. Тепломассообмен
(Справочник). М.: «Энергия», !971. С. 214 – 217.
9. Теория т епломассообмена: Учебник для
вузов/С.И. Исаев, И.А. К ожинов, В.И. Кофанов и
др.; под ред. А.И. Леонтьева. – М.: Высшая школа,
1979. С. 223.
10. Государственная система обеспечения
единства измерений. Таблицы психрометрические.
Построение, содержание, расчетны е соотношения.
ГОСТ 8.524 -85. М.: «Издательство станд артов»,
1984. С. 34.
11. Тарабанов М.Г, Коркин В.Д, Сергеев В.Ф.
Влажный воздух. ABOK. Справочное пособие –
2004. М.:2004, «НП АВОК», 2004. С. 72.

УДК 681.3.06
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ВЕРОЯТН ОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК НАПРЯЖЕННОСТЕЙ
МАГНИТНОГО ПОЛЯ В ОКРУЖАЮЩЕМ ПРОСТРАНСТВЕ ЧЕТЫРЕХЖИЛЬНЫХ
ТРЕХФАЗНЫХ КАБЕЛЕЙ ДЛЯ ОЦЕНКИ УСЛОВИЙ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ
БЕЗОПАСНОСТИ И СОВМЕСТИМОСТИ

Салтыков Алексей
кандидат технических наук,
Салтыков Валентин
доктор технических наук

UDC 681.3.06
USE OF THE PROBABILISTIC CHARACTERISTICS OF THE MAGNET IC FIELD STRENGTH IN
THE SURROUNDING SPACE OF FOUR -CORE THREE -PHASE CABLES TO ASSESS
ELECTROMAGNETIC SAFETY AND COMPATIBILITY CONDITIONS

Alexey Saltykov
PhD in Technical Sciences,
Valentin Saltykov
Doctor of Technical Sciences

Аннотация. Показано исполь зование плотности распределения и вероятностных характеристик
суммарных значений напряженностей магнитного поля от токов промышленной частоты в трехфазных
четырехжильных кабелях с расположением проводов по квадрату для определения допустимы х
расстояний до чувствительных к магнитным полям объектов с позиции обеспечения условий
электромагнитной безопасности и совместимости.
Abstract . The use of distribution density and probabilistic characteristics of total magnetic field voltages
from industr ial frequency cu rrents in three -phase four -core cables with wire -square arrangement is shown to
determine permissible distances to magnetically sensitive objects from the position of ensuring electromagnetic
safety and compatibility conditions.
Ключевые сл ова : напряженнос ть магнитного поля промышленной частоты, вероятностные
характеристики суммарных значений напряженностей магнитного поля, допустимые расстояния до
чувствительных к магнитным полям объектов, электромагнитная безопасность и совместимость.
Keywords : industrial frequency magnetic field strength, probabilistic characteristics of total magnetic field

54 American Scientific Journal № ( 42 ) / 2020
strength values, permissible distances to objects sensitive to magnetic fields, electromagnetic safety, and
compatibility.

Для большинства конструкций проводников
систем электроснабжения, особенно, выполненных
в виде кабелей, при их прокладке трудно
определить внутреннее расположение проводников
(жил), что приводит к неопределенности значений,
создаваемых ими напряженностей м агнитного поля
промышленной частоты по отн ошению к заданным
контрольным точкам в окружающем пространстве.
В условиях неопределенности положения проводов
(жил) с током в конструкциях многожильных
кабелей и неравномерного характера изменения
напряженности ма гнитного поля вокруг них, для
последующего анализа суммарных значений
напряженностей магнитного поля в окружающем
пространстве, как для отдельных кабелей, так и для
их группы, представляется целесообразным
использование методов теории вероятностей.
Рассмот рим с позиции теории вероятностей
характер распределения суммарной напряженности
магнитного поля промышленной частоты в
окружающем пространстве вокруг трехфазного
четырехжильного кабеля с расположением
проводов по квадрату.
В частности, как ранее было полу чено в [1],
для трехфазного четырехжильног о кабеля
(А,В,С,N,кв ), геометрическая модель расположения
проводов по квадрату имеет вид, показанный на
рис. 1, а круговая диаграмма изменения
действующих значений суммарной напряженности
магнитного поля Нд, А/м, в окружающем
пространстве вокруг трехф азного
четырехжильного кабеля ( А,В,С,N,кв ) с
расположением проводов по квадрату для
симметричного режима, показана на рис. 2.


Рис.1. Геометрическая модель расположения
проводов трехфазного четырехжильного
(АВСN,кв) кабеля (квадрат) по осям координат
прямоугольной системы
Рис. 2. Круговая диаграмма изменения
Нд(АВС �,кв), А/м, в окружающем
пространстве вокруг трехфазного
четырехжильного кабеля (квадрат) с током
�д= 10 А, при � = 0,01м; на расстоянии �0,� =
0,1м. до контрольной точки �
Для случаев неопределенности
геометрического расположения проводов
(закрытая прокладка) представляется
целесообразным представить характер изменения
действующих суммарных значений напряженности
магнитного поля Нд(АВС �,кв), в пространстве
для конт рольной точки �, в функции от угла =
00...36 00, как показано на рис. 3.

Рис. 3. Характер изменения Нд(АВС �,кв ) от всей поверхности трехфазного четырехжильного кабеля
в функции от угла = 00...36 00 0,000
0,500
1,000
1,500
2,000
2,500
Нд , А/м
Фазы А,В, N (обрыв фаз С)
Фазы А,С, N (обрыв фаз В)
Фазы А,В,С, N
Нд m (АВС N ,кв )
Нд Σ ср(АВС N ,кв)
a

American Scientific Journal № ( 42 ) / 2020 55

На рис. 3 дополнительно показаны
максимальные значения Нд� (АВС �,кв ) и средние
значения Ндср(АВС �,кв) суммарной
напряжённости магнитного пол я от трехфазного
четырехжильного кабеля с расположением
проводов по квадрату, полученные расчетным
путем.
Для оценки вероятностных (статис тических)
характеристик и законов распределения [2] в
таблице 1 с учетом характера изменения
Нд(АВС �,кв ) вокруг тре хфазного
четырехжильного провода показано распределение
вероятностей ��, о.е., по разрядам.
Таблица 1.
Распределение по разрядам вероятностей , о.е., действующих значений суммарной
напряженности магнитного поля Нд(АВС ,кв) (при д= �� А; = 0,01м; �, = 0,1м) вокруг
трехфазного четырехжильного провода в функции от угла = ��... ��

Начало гра ницы
разряда,
Нд,нач , А/м
Конец границы
разряда,
Нд,кон , А/м
Середина
разряда,
Нд,ср, А/м
Частость,
��, о.е.
Вероятность,
��, о.е.
1 1,02 1,15 1,08 7 0,10
2 1,15 1,28 1,22 11 0,15
3 1,28 1,42 1,35 10 0,14
4 1,42 1,55 1,48 6 0,0 8
5 1,55 1,09 1,62 8 0,11
6 1,69 1,82 1,75 10 0,14
7 1,82 1,95 1,89 20 0,28 ∑ 72 1,00
Нд��� .

На основании данных табл. 1 получена
гистограмма распределения вероятностей ��, о.е.,
напряженностей Нд(АВС �,кв), А/м, по разрядам,
пок азанная на рис. 4.

Рис. 4. Гистограмма распределения вероятностей ��, о.е., по разрядам напряженностей Нд(АВС �,кв ),
А/м, в окружающем пространстве трехфазного четырехжильного кабеля в плоскости угла
= 00...36 00

Внешний вид гистогра ммы (рис. 4) позволяет
сделать предположение (выдвинуть гипотезу) о
возможности описания изменений суммарной
напряженности магнитного поля Нд(АВС �,кв )
вокруг трехфазного четырехжильного кабеля для
плотности распределения вероятностей �(�д∑) в
виде одностороннего з акона Арксинуса [3]:
�(�д∑)= {
2
⋅√�д∑,�2 −�д∑2 при 0 ≤ Нд∑≤ Нд∑,�
0 при �д∑> Нд∑,�
. (1)
Проверка соответствия расчетных значений
плотности распределения веро ятносте й ��, о.е.,
напряженностей Нд(АВС �,кв ), А/м, вокруг
трехфазного четырехжильного кабеля по критерию
согласия Пирсона ( 2) показала, что с
доверительной вероятностью 0,95 их можно
аппроксимировать предложенным теоретическим
законом одно стороннего распр еделения
Арксинуса (1).
Математическое ожидание значений
напряженностей �(�д∑АВС �,кв), А/м, вокруг
трехфазного четырехжильного провода для
предлагаемого закона (1) распределения можно
определить следующим образом:

56 American Scientific Journal № ( 42 ) / 2020
�(�д∑АВС �,кв)= ∫ 2⋅�д∑⋅��д∑
⋅√�д∑,�2 −�д∑2
�д∑,� 0 = 2
⋅Нд,�(АВС �,кв). (2)
Дисперсию значений напряженностей
�(�д∑АВС �,кв), (А/м) 2, вокруг трехфазного
четырехжильного кабеля для предлагаемого закона
распределения (1) мож но определить как разность
начального момента второго порядка и квадрата
начального момента первого порядка:
�(�д∑АВС �,кв)= ∫ 2⋅�д∑2 ⋅��д∑
�⋅√�д∑,�2 −�д∑2
�д∑,�
0 −[2
�⋅�д∑,�]
2
=
= 2−8
2⋅2⋅�д∑,�2 (АВС �,кв). (3)
Среднеквадратичное отклонение значений
напряженностей (�д∑АВС �,кв), А/м, вокруг
трехфазного четырехжильного провода можно
определить следующим образом :
(�д∑АВС �,кв)= √�(�д∑АВС �,кв). (4)
Сравнение рассчитанных по т еоретическим
формулам (2…4) числовых характеристик
распределения (1) значений суммарной
напряженности магнитного поля Нд(АВС �,кв)
вокруг трехфазного четырехжильного кабеля с их
значени ями, полученными при обработке
статистических данных, показало дос таточную
сходимость, при этом погрешность не превышает
8%.
Для определения допустимых расстояний d, м,
от центра кабеля до контрольных точек
окружающего пространства при оценке
выполнений тр ебований по условиям
электромагнитной безопасности (ЭМБ) и
электро магнитной совместимости (ЭМС)
целесообразно воспользоваться выражениями,
определяющими как максимальные действующие
значения суммарной напряжённости магнитного
поля Нд� (АВС �,кв), А/м, от трехфазного
четырехжильного кабеля с расположением
проводов по квадрату в окружающем пространстве
[1]:
Нд� (���� ,кв)= 1,224 ⋅�д⋅�
2⋅⋅0,2 , А/м, (5)
где �д - действующее значение тока, А; d -
расстояния между центрами проводов кабеля, м;
R0,i - расстояния между контрольной точкой i
окружающе го пространства и центром 0 кабеля, м,
так и средние значения Ндср(АВС �,кв ), А/м,
примерно, равные значению математического
ожидания �(�д∑АВС �,кв), А/м, полученные
расчетным путем:
�(НдАВС �,кв)≈ Ндср(���� ,кв)= 0,98⋅�д⋅�
2⋅⋅0,2, А/м. (6)
Полученные выражения позволяют
определить условия электромагнитной
безопасности (ЭМБ) и электромагнитной
совместимости (ЭМС) по магнитным полям
промышленной частоты для одиночных
трехфазных четырёхжильных ( АВС N,кв ) кабелей
исп ользуемых в офисных (производственных,
жилых) помещениях.
Как известно, условия ЭМБ по предельно
допустимым уровням ма гнитных полей
промышленной частоты 50 Гц в помещениях
жилых, общественных зданий и на селитебных
территориях, регламентируются требованиям и ГН
2.1.8/2.2.4.2262 -07 [4].
В частности, для обслуживающего персонала
(ОП) офисных помещений допустимыми являются
значения напряженности магнитного поля
промышленной частоты:
Н50Гц,ОП ,доп ≤ 4
А/м.
Кроме этого, в офисных зданиях действует
ГОСТ Р 51317.6. 1 – 2006 (МЭК 61000 -6-1:2005) [5],
регламентирующий условия ЭМС, т.е. условия
устойчивости к электромагнитным помехам
тех нических средств (ТС), применяемых в жилых,
коммерческих зонах и производственных зонах с
малым энергопотреблением. В частности, в
соот ветствии с требованиями ГОСТ Р 51317.6.1 –
2006 (МЭК 61000 –6–1: 2005) значения
напряженности магнитного поля промышленной
частоты 50 Гц на порте корпуса технических
средств (ТС), применяемых в офисных
(производственных) зданиях и помещениях не
должны быть бо лее:
Н50Гц,ТС,доп ≤ 3
А/м.
Следует отметить, что соответствие
нормиру емым значениям: ЭМБ -
Н50Гц ,ОП,доп ≤ 4

А/м и ЭМС -
Н50Гц ,ТС,доп ≤ 3
А/м определяются на
принятом от источника расстоянии:
�0,�,доп
= 0,5 м.
При этом, при известных конструктивных
характеристиках проводов (кабелей), допустимые
расстояния до контролируемого ( нормируемого)
объекта для обеспечения нормируемых значений
напряженности магнитного поля промышленной
частоты 50 Гц могут быть определены по
аналитическим выражениям.
В частност и, для трехфазных четырехжильных
(АВС N,кв ) кабелей (проводов) при симметричных
режимах нагрузки по выражениям:
1) для обслуживающего персонала (ОП)
офисных помещений по условиям ЭМБ при
А/м:
а) по максимальным значениям:
, м, (7)
б) по значениям математического ожидания: 4 , , 50  доп ОП Гц Н d I м А кв АВСN Н
d I Н R д д
д доп ОП Гц Нi д  = =  
  
  22,0 / 4 ) , ( 2
224,1 ) (
max , , 50 ,,0 max 

American Scientific Journal № ( 42 ) / 2020 57

, м, (8)
2) для технических средств (ТС) офисных
помещений по условиям ЭМС при
А/м:
а) по максимальным значениям:
, м, (9 )
б) по значениям математического ожидания:
, м, (10)
В частности, для ряда конструкций
трехфазных четырехжильных кабелей (проводов) с
расположением жил по квадрату с учетом их
сечений (расстояний между жилами) и допустимых
для ни х токов, условия ЭМБ и ЭМС по магнитным
полям промышленной частоты в виде допустимых
расстояний до контролируемого (нормируемого)
объекта , м, приведены в таблице 2.
Таблица 2.
Допустимые расстояния до контролируемого (нормируемого) объекта при выполнении
условий ЭМБ и ЭМС по магнитным полям промышленной частоты А/м, для трехфазных
четырехжильных кабелей с расположением проводников по квадрату
Сечение
жилы
провода
(кабеля),
s, мм 2
Расстояние
между
центрами
прово дов,
d, м
Номинальный
ток, Iд,ном ,, А
Допустимые расстояния , м 2 до контролируемого
(нормируемого) объекта по условиям ЭМБ и ЭМС
Для ОП по ГН
2.1.8/2.2.4.2262
при

Для ТС по ГОСТ Р 51317.6.1 -2006
при

для

для

для
для
м м м
2,5 0,00276 30 0,063 0,0 57 0,073 0,064
4 0,00324 41 0,080 0,072 0,093 0,081
6 0,00373 50 0,095 0,085 0,110 0,096
10 0,00555 80 0,147 0,131 0,169 0,149
16 0,0065 100 0,177 0,159 0,205 0,180
25 0,0076 140 0,227 0,203 0,262 0,230
35 0,0086 170 0,266 0,238 0,307 0,269
50 0,012 0 215 0,353 0,316 0,408 0,358
70 0,01365 270 0,422 0,378 0,488 0,428
95 0,01555 330 0,498 0,446 0,575 0,505
120 0,0177 385 0,575 0,514 0,663 0,582
150 0,0197 440 0,648 0,580 0,748 0,656
185 0,0203 510 0,708 0,634 0,817 0,717
240 0,0214 605 0,792 0,70 9 0,914 0,802
300 0,0235 695 0,889 0,796 1,026 0,901
400 0,0265 830 1,032 0,924 1,191 1,046

Из табл. 2 следует, что для обеспечения
условий ЭМБ и ЭМС по на пряженности
магнитного поля промышленной частоты в
окружающем пространстве на расстоянии
= 0,5 м от одиночных трехфазных
четырехжильных ( АВС N,кв ) кабелей (проводов) с
расположением жил по квадрату, в частности, по
значениям математич еского ожидания
, А/м, (в случаях неопределенности
расположения жил), допу скается использование: по
требованиям ГН 2.1.8/2.2.4.2262 для ОП - кабелей с
сечением sдоп

120 мм 2 с током Iдоп

385 А; по
требованиям ГОСТ Р 51317.6.1 -2006 на порте
корпуса технических средств ( ТС), применяемых в
офисных (производственных) зданиях и
по мещениях, - кабелей с сечением sдоп

95 мм 2 с d I м А Н m
d I Н R д кв АВСN д
д доп ОП Гц Н mi АN д  = =  
  
  197,0 / 4 ) ( 2
98,0 ) (
, , , , 50 ) ( ,,0 ,  3 , , 50  доп ТС Гц Н d I м А кв АВСN Н
d I Н R д д
д доп ТС Гц Нi д  = =  
  
  254,0 / 3 ) , ( 2
224,1 ) (
max , , 50 ,,0 max  d I м А Н m
d I Н R д кв АВСN д
д доп ТС Гц Н mi АN д  = =  
  
  223,0 / 3 ) ( 2
98,0 ) (
, , , , 50 ) ( ,,0 ,  допi R ,,0 доп Гц Н , 50 допi R ,,0 м А Н доп ОП Гц / 4 , , 50  м А Н доп ТС Гц / 3 , , 50  maxд Н ) ( дН m maxд Н ) ( дН m допi R ,,0 допi R ,,0 допi R ,,0 допi R ,,0 допi R ,,0 ) ( , , кв АВСN дН m 

58 American Scientific Journal № ( 42 ) / 2020
током Iдоп

330 А.

Сечение
жилы
провода
(кабеля),
s,
мм 2
Расстояние
между
центрами
проводов,
d,
м
Номинальный
ток, Iд,ном , ,
А
Допустимые расстояния , м 2 до контролируемого
(нормируемо го) объекта по условиям ЭМБ и ЭМС
Для ОП
по ГН 2.1.8/2.2.4.2262
при

Для ТС
по ГОСТ Р 51317.6.1 -2006
при

для

для

для

для


м

м

м

м
2,5 0,00276 30 0,063 0,057 0,073 0,064
4 0,00324 41 0,080 0,072 0,093 0,081
6 0,00373 50 0,095 0,085 0,110 0,096
10 0,00555 80 0,147 0,13 1 0,169 0,149
16 0,0065 100 0,177 0,159 0,205 0,180
25 0,0076 140 0,227 0,203 0,262 0,230
35 0,0086 170 0,266 0,238 0,307 0,269
50 0,0120 215 0,353 0,316 0,408 0,358
70 0,01365 270 0,422 0,378 0,488 0,428
95 0,01555 330 0,498 0,446 0,575 0,505
120 0,0177 385 0,575 0,514 0,663 0,582
150 0,0197 440 0,648 0,580 0,748 0,656
185 0,0203 510 0,708 0,634 0,817 0,717
240 0,0214 605 0,792 0,709 0,914 0,802
300 0,0235 695 0,889 0,796 1,026 0,901
400 0,0265 830 1,032 0,924 1,191 1,046
Дополнительно, следу ет отметить, что в
системах электроснабжения офисных
(многоэтажных) зданиях передача электроэнергии
от центрального распределительного пункта здания
(иногда трансформаторной подстанции)
выполняется группой кабелей низкого напряжения
(0,4 кВ), как правило, четырехжильными. При этом,
кабели, в основном, прокладываются в кабельных
каналах, закрепляясь по стенкам канала в ряд или
собираясь в пучки, что приводит к значительным по
величине напряженностям магнитного поля
промышленной частоты.
В частности, для опр еделения общих значений
напряженностей магнитного поля от группы
кабелей, ра сположенных в ряд, как показано на рис.
5, можно использовать метод сложения
математических ожиданий, создаваемых каждым
кабелем,

Рис. 5. Сложение математических ожиданий напр яженности магнитного поля промышленной
частоты от отдельных кабелей , А/м, в контрольную точку пространства i

и приведенных к вектору центрального кабеля по выражению:
�общ ,каб ,�(�д,�)= �каб 2(Нд2)+�каб ,пр1(Нд1)+�каб ,пр3(Нд3) (11) допi R ,,0 м А Н доп ОП Гц / 4 , , 50  м А Н доп ТС Гц / 3 , , 50  maxд Н ) ( дН m maxд Н ) ( дН m допi R ,,0 допi R ,,0 допi R ,,0 допi R ,,0 допi R ,,0

American Scientific Journal № ( 42 ) / 2020 59

Аналогичным способом можно выполнить
сложения значений дисперсий напряженностей
магнитного поля от каждого из кабелей.
При этом, на основании полной теории
вероятностей [2] при большом количестве
"излучающих" кабелей з акон распределения общей
суммарной напряженности магнитного поля
промышленной частоты будет стремиться к
смещенному нормальному закону.
Представленные аналитические выражения и
результаты расчетов, показанные в табл. 2,
позволяют оценивать условия ЭМБ для
обслу живающего персонала (ОП) и условия ЭМС
для технических средств (ТС) по магнитным полям
промышленной частоты в окружающем
пространстве вокруг трехфазных четырехжильных
(АВС N,кв ) кабелей систем электроснабжения
офисных, жилых, производственных помещений ,
поз воляют учитывать их при анализе
существующей электромагнитной обстановки в
офисных и жилых помещениях, а также при
проектировании систем электроснабжения.

Литература
1. V.Saltykov, A.Saltykov. Determining
Permissible Values of Magnetic Field Intensity fro m
Electric Circuit Wires and EMF Study Results. –
Germany: LAP LAMBERT Academic Publishing,
2015. 95 с.
2. Вентцель Е.С. Теория вероятностей. - М.:
Изд -во "Наука", 196 9, 576 с.
3. Примеры и задачи по статистической
радиотехнике // В.Т. Горяинов, А.Г. Жура влев, В.И.
Тихонов. Под общей редакцией проф. В.И.
Тихонова. – М.: Изд -во "Советское радио", 1970.
600 с.
4. Гигиенический норматив ГН
2.1.8/2.2.4.2262 -07. Предельно д опустимые уровни
магнитных полей частотой 50 Гц в помещениях
жилых, общественных зданий и на селитебных
территориях. Утверждено от 21.08.2007г., № 60.
5. ГОСТ Р 51317.6.1 –2006 (МЭК 61000 –6–1:
2005). Совместимость технических средств
электромагнитная. Усто йчивость к
электромагнитным помехам технических средств,
применяемых в жилых, коммерчески х зонах и
производственных зонах с малым
энергопотреблением. Требования и методы
испытаний. – М.: ИПК Издательство стандартов,
2006.